Процессы передачи тепла и вещества в турбулентном потоке жидкости весьма сложны и описываются, чаще всего с помощью эмпирических уравнений.
Для процесса теплопередачи от поверхности твердого тела к жидкости и наоборот справедливо уравнение
(30)
где – тепловой поток:
– разность температур между более нагретой и более холодной частью тела;
a - коэффициент пропорциональности между тепловым потоком и разностью температур; он носит название коэффициента теплоотдачи.
Аналогично, для процессов переноса вещества при растворении твердого в жидкости за счет изменения химического состава твердого и жидкого справедливо уравнение
(31)
где – поток массы от жидкого к твердому;
C2 – C1 – концентрация компонентов раствора в жидком и твердом состоянии (например углерода в жидком чугуне и твердой стали)
b - коэффициент массоотдачи.
Процессы массопереноса в литейном производстве наблюдаются при плавлении твердой стали в жидком чугуне. В этом случае углерод из жидкого чугуна (температура 1200 – 13000С) диффундирует в поверхностный слой стали (температура плавления 1400 – 15000С), насыщает ее поверхность углеродом и понижает температуру плавления.
Коэффициенты a и b определяются либо непосредственно опытным путем, либо вычисляются с помощью теории подобия явлений.
Эти коэффициенты входят в выражения критериев Нуссельта: Nu теплового:
(32)
диффузионного:
(33)
где d – характерный размер тела;
l - коэффициент теплопроводности тела;
D – коэффициент диффузии вещества в жидкости вблизи границы твердого
В теории подобия известны зависимости вида
(34)
для вынужденного турбулентного потока жидкости или зависимости вида
(35)
для естественной конвекции жидкости в турбулентном потоке. В уравнениях (34) и (35) характер потока жидкости определяется критериями Рейнольдса Re и Грасгофа Gr, а свойства самой жидкости критерием Прандтля Pr.
Ниже на конкретных примерах рассмотрены способы определения коэффициента теплоотдачи и коэффициента массоотдачи .