Корректировки припуска под затяжку

Как известно, величина затяжной кромки в носочно-пучковой части оказывает значи­тельное влияние на формование заготовок верха обуви, особенно на оборудовании с за­программированной затяжной кромкой. Если размеры спроектированной затяжной кромки малы, в заготовке возможны разрывы как швов, так и материалов, ее составляющих.

Если спроектированная затяжная кромка велика, заготовка плохо формуется, т. е. не получает заданной формы колодки. В про­цессе носки такая обувь быстро деформи­руется и теряет вид. Поэтому очень важно проектировать оптимальные припуски под затяжку с учетом всех ранее указанных факторов.

Практический метод расчета величины кор­ректировки припуска под затяжку не преду­сматривает фиксацию результатов по этапам, фиксируется только конечный вывод: увели­чить или уменьшить нормируемый припуск под затяжку в носочно-пучковой части заго­товки и на какую величину. При этом пяточный контур (узел) проектируется по принятой методике.

После проектирования пяточного узла и нормируемого припуска под затяжку по всему периметру контура следа услов­ной развертки колодки по геодезической линии замеряют длину модели L _мод.

Величину корректировки припуска под за­тяжку определяют как разность между рас­четным припуском суммарной толщины дета­лей по длине моделей ∑Т и величиной убавки ∆L _мод на продольную деформацию заготовки при формовании.

Если суммарная толщина деталей верха боль­ше величины деформации модели, нормиру­емый припуск под затяжку необходимо уве­личить, и наоборот. В случае их равенства припуск под затяжку проектируют равным нормируемому.

1. Определяют суммарный припуск на толщину деталей по длине модели, мм:

∑Т =Т₂+Т₄+Т_ст;

Т₂= t_к.п+ t_ж.з+ t_{м п}+ t_в=0,8+2,2+0,3+1,1=4,4;

Т₂= t_т.п+ t_ж.н+ t_м.п+ t_в =0,5+1,2+0,3+1,1=3,1;

∑Т =4,4+3,1+2=9,5.

2. Определяют величину продольной убавки модели на деформацию, мм:

L _мод =К_Д L _мод =0,03• 332= 10,3.

3. Определяют величину корректировки по длине модели, мм:

∆L _кор=∑Т - ∆L _мод=9,5 – 10,3= –1 ,

Вывод. Припуск под затяжку в носочной части модели необходимо уменьшить на 1 мм, так как величина деформации больше величины суммарной толщины деталей.

4. Определяют припуск на суммарную толщину деталей в поперечном направлении носочной части модели, мм:

Т₅= Т₄ – t_ж.н + Т_ст =3,1 – 1,1 + 2=4.

5. Определяют величину поперечной убавки модели на деформацию, мм:

∆W_мод= К_ш W_мод =0,03• 80=2,4.

6. Определяют величину поперечной корректировки модели, мм:

∆W_мод=∑Т – ∆W_мод =4–2,4= +1,6.

Вывод. Припуск под затяжку в носочно-пучковой части модели в сеч. 0,8L необходимо увели­чить на 1,6 мм.

7. Определяют припуск под затяжку в геленочной части модели. С учетом того, что поперечные размеры заготовки в геленочной части сокращают­ся на величину, обратно пропорциональную удли­нению, припуск под затяжку в геленочной части необходимо увеличить на поперечное сокращение ∆W_заг, мм:

∆W_заг= 0,03W_б=0,03•70=2,1,

где W_б — ширина берцев в геленочной части (за­меряется в геленочной части до линии В_па) (см. рис. III.24, а и б).

Для расчета величины деформации заготовок могут быть использованы некоторые значе­ния относительного удлинения заготовок вер­ха обуви различных конструкций и систем материалов, установленные на основании анализа расчетной величины удлинения систем материалов действующих моделей при обтяжно-затяжном способе формования.