3.4.1.Приведенное сопротивление теплопередачи внешней ограждающей конструкции определяется согласно приложению И ДБН В.2.6-31:2006 «Теплова ізоляція будівель».
Величины расчетных теплофизических параметров материалов, которые используются, определена согласно приложению Л ДБН В.2.6-31:2006 «Теплова ізоляція будівель»:
- λБ = 0,022 Вт/(м·К) – сэндвич-панели «Кингспан».
3.4.2.Внешние стены.
Внешние стены выполнены из сэндвич-панелей толщиной 80 мм.
Сопротивление теплопередачи внешних стен по основному полю по формуле (И.1) ДБН В.2.6-31:2006 «Теплова ізоляція будівель»:
| R∑ =
|
| +
| 0,08
| +
|
| = 0,1149+3,64+0,0435 = 3,8 м2·К/Вт
|
| 8,7
| 0,022
|
|
3.4.3.Покрытие
Сопротивление теплопередачи перекрытия определено по формуле (И.1) ДБН В.2.6-31:2006 «Теплова ізоляція будівель». Теплоизоляция 2-х скатной крыши обеспечивается за счет кровли и подвесного потолка из сэндвич-панелей фирмы «Кингспан» с толщиной утеплителя - IPN (Isophenic) по 120 мм, монтируемых по нижним поясам ферм.
| R∑ =
|
| +
| 0,12
| +
| 0,050
| +
|
| = 5,61 м2·К/Вт
|
| 8,7
| 0,022
| 0,041
|
|
3.4.4.Светопрозрачные конструкции.
Светопрозрачные конструкции (окна, витражи), двери и ворота выполнены из алюминиевых и ПВХ-профилей с глухим заполнением теплоизоляционным пластиковым профилем и остекления из двухкамерных стеклопакетов с энергосберегающим покрытием на внутреннем стекле (4М1-10-4М1-10-4i).
Сопротивление теплопередачи светопрозрачных конструкций окон составляет 0,6 м2·К/Вт, витражи - 0,75 м2·К/Вт, двери ворота - 0,5 м2·К/Вт согласно ДБН В.2.6-31:2006 «Теплова ізоляція будівель».
3.4.5.Холодильные камеры. Требуемое и расчетное сопротивление теплопередаче наружных стен, покрытий и перегородок, отделяющих холодильные камеры от отапливаемых помещений, приведены в таблице 1.
3.4.6.Минимально допустимое значение сопротивления теплопередачи Rq min внешних ограждающих конструкций согласно ДБН В.2.6-31:2006 «Теплова ізоляція будівель» и приведенное сопротивление теплопередачи видов ограждающих конструкций здания приведены в таблице 1.
Таблица 1 – Величины нормативных Rq min и проектных R∑np
показателей сопротивлений теплопередачи внешних ограждающих конструкций
| Вид ограждающей конструкции
| Rq min,
м2·К/Вт
| R∑np,
м2·К/Вт
|
| Внешние стены
| 3,3
| 3,78
|
| Покрытие
| 5,35
| 5,50
|
| Внешние стены холодильных камер
| -
| -
|
| Покрытие холодильных камер
|
| 5,50
|
| Перегородки холодильных камер
| 2,8
| 5,6
|
| Окна
| 0,6
| 0,6
|
| Витражи
| 0,75
| 0,75
|
| Двери,ворота
| 0,5
| 0,5
|
| Полы по грунту
|
| 4,75
|
3.4.7.Приведенный коэффициент теплопередачи теплоизоляционной оболочки здания k∑пр, Вт/(м2·К) определенный по формулам (5), (6) ДСТУ-Н Б.А.2.2-5.
При этом общая площадь внешних стен, перекрытия холодного чердака, перекрытия над техподпольем, светопрозрачных ограждающих конструкций, входных дверей в здание составляет:
F ∑ = 14200,5 м2
Fн.п = 2629,06 м2;
Fпк. = 5354,16 м2;
F сп.в. = 169,24 м2;
Fсп. вт. = 153,72 м2
F д. = 410,10 м2;
Fц. = 5275,76 м2.
|
k∑пр =
| 1,1×(
| 2629,06
| +
| 5354,2
| +
| 169,24
| +
| 153,72
| +
| 410,1
| +
| 5275,76
| )
|
= 0,316
|
| 3,78
| 5,50
| 0,6
| 0,75
| 0,5
| 4,75
|
| 14200,5
|
3.4.8.Условный коэффициент теплопередачи здания, который учитывает теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции kінф, Вт/(м2·К), определяется по формуле (8) ДСТУ-Н Б А.2.2-5.
При этом удельная теплоемкость воздуха с = 1 кДж/(кг·К); 
v = 0,85; средняя плотность воздуха, который поступает в помещение за счет инфильтрации, кг/м3, по формуле (9) ДСТУ-Н Б А.2.2-5:
| ɣз =
|
| =
|
| = 1,26 кг/м3
|
| [273+0,5×(tв – tоп з)]
| [273+0,5×(14 –1,8)]
|
ɳ = 0,7
Условный коэффициент теплопередачи здания при кратности воздухообмена в помещениях 0,68.
Средняя кратность воздухообмена за отапливаемый период nоб, год-1,определен по формуле (12)
ДСТУ-Н Б А.2.2-5:
|
Nоб =
| [(
| 28244,2×70
| )+(
| 18646,1×0,7×168
| )]
|
= 0,59
|
|
| 168×1,26
|
| 0,85×43873,052
|
| Kінф =
| 0,278 × 1 × 0,59 × 0,85 ×43873,052 ×1,26 × 0,7
| = 0,379 Вт/м2·К
|
| 14200,5
|
3.4.9.Общий коэффициент теплопередачи здания Кбуд, Вт/(м2·К), определен по формуле (4) ДСТУ-Н Б А.2.2-5:
Кбуд = k∑пр + Kінф = 0,316 + 0,379 = 0,695 Вт/(м2·К).
3.4.10.Объемно планировочные характеристики
Коэффициент остекления фасадов здания mск по формуле (15) ДСТУ-Н Б А.2.2-5:
| mск =
| Fсп в
|
=
| (169,24+153,72)
|
= 0,096 кг/м2
|
| (F нп + F д + Fсп в)
| (2629,06+410,1+169,24+153,72)
|
Коэффициент компактности здания Λ к буд., м-1 по формуле (16) ДСТУ-Н Б А.2.2-5:
| Λ к буд. =
| F∑
| =
| 14200,5
| = 0,32 м-1
|
| Vh
| 43873,052
|
3.5.Павильон «Овощи. Фрукты».
3.5.1.Приведенное сопротивление теплопередачи внешней ограждающей конструкции определяется согласно приложению И ДБН В.2.6-31:2006 «Теплова ізоляція будівель».
Величины расчетных теплофизических параметров материалов, которые используются, определена согласно приложению Л ДБН В.2.6-31:2006 «Теплова ізоляція будівель»:
- λБ = 0,022 Вт/(м·К) – сэндвич-панели «Кингспан».
3.5.2.Внешние стены.
Внешние стены выполнены из сэндвич-панелей толщиной 80 мм.
Сопротивление теплопередачи внешних стен по основному полю по формуле (И.1) ДБН В.2.6-31:2006 «Теплова ізоляція будівель»:
| R∑ =
|
| +
| 0,08
| +
|
| = 0,1149+3,64+0,0435 = 3,8 м2·К/Вт
|
| 8,7
| 0,022
|
|
3.5.3.Покрытие
Сопротивление теплопередачи перекрытия определено по формуле (И.1) ДБН В.2.6-31:2006 «Теплова ізоляція будівель». Теплоизоляция 2-х скатной крыши обеспечивается за счет кровли и подвесного потолка из сэндвич-панелей фирмы «Кингспан» с толщиной утеплителя - IPN (Isophenic) по 120 мм, монтируемых по нижним поясам ферм.
| R∑ =
|
| +
| 0,12
| +
| 0,050
| +
|
| = 5,61 м2·К/Вт
|
| 8,7
| 0,022
| 0,041
|
|
3.5.4.Светопрозрачные конструкции.
Светопрозрачные конструкции (окна, витражи), двери и ворота выполнены из алюминиевых и ПВХ-профилей с глухим заполнением теплоизоляционным пластиковым профилем и остекления из двухкамерных стеклопакетов с энергосберегающим покрытием на внутреннем стекле (4М1-10-4М1-10-4i).
Сопротивление теплопередачи светопрозрачных конструкций окон составляет 0,6 м2·К/Вт, витражи - 0,75 м2·К/Вт, двери ворота - 0,5 м2·К/Вт согласно ДБН В.2.6-31:2006 «Теплова ізоляція будівель».
3.5.5.Холодильные камеры. Требуемое и расчетное сопротивление теплопередаче наружных стен, покрытий и перегородок, отделяющих холодильные камеры от отапливаемых помещений, приведены в таблице 1.
3.5.6.Минимально допустимое значение сопротивления теплопередачи Rq min внешних ограждающих конструкций согласно ДБН В.2.6-31:2006 «Теплова ізоляція будівель» и приведенное сопротивление теплопередачи видов ограждающих конструкций здания приведены в таблице 1.
Таблица 1 – Величины нормативных Rq min и проектных R∑np
показателей сопротивлений теплопередачи внешних ограждающих конструкций
| Вид ограждающей конструкции
| Rq min,
м2·К/Вт
| R∑np,
м2·К/Вт
|
| Внешние стены
| 3,3
| 3,78
|
| Покрытие
| 5,35
| 5,50
|
| Внешние стены холодильных камер
| -
| -
|
| Покрытие холодильных камер
|
| 5,50
|
| Перегородки холодильных камер
| 2,8
| 5,6
|
| Окна
| 0,6
| 0,6
|
| Витражи
| 0,75
| 0,75
|
| Двери,ворота
| 0,5
| 0,5
|
| Полы по грунту
|
| 4,75
|
3.5.7.Приведенный коэффициент теплопередачи теплоизоляционной оболочки здания k∑пр, Вт/(м2·К) определенный по формулам (5), (6) ДСТУ-Н Б.А.2.2-5.
При этом общая площадь внешних стен, перекрытия холодного чердака, перекрытия над техподпольем, светопрозрачных ограждающих конструкций, входных дверей в здание составляет:
F ∑ = 14200,5 м2
Fн.п = 2629,06 м2;
Fпк. = 5354,16 м2;
F сп.в. = 169,24 м2;
Fсп. вт. = 153,72 м2
F д. = 410,10 м2;
Fц. = 5275,76 м2.
|
k∑пр =
| 1,1×(
| 2629,06
| +
| 5354,2
| +
| 169,24
| +
| 153,72
| +
| 410,1
| +
| 5275,76
| )
|
= 0,316
|
| 3,78
| 5,50
| 0,6
| 0,75
| 0,5
| 4,75
|
| 14200,5
|
3.5.8.Условный коэффициент теплопередачи здания, который учитывает теплопотери за счет инфильтрации и вентиляции kінф, Вт/(м2·К), определяется по формуле (8) ДСТУ-Н Б А.2.2-5.
При этом удельная теплоемкость воздуха с = 1 кДж/(кг·К); v = 0,85; средняя плотность воздуха, который поступает в помещение за счет инфильтрации, кг/м3, по формуле (9) ДСТУ-Н Б А.2.2-5:
| ɣз =
|
| =
|
| = 1,26 кг/м3
|
| [273+0,5×(tв – tоп з)]
| [273+0,5×(14 –1,8)]
|
ɳ = 0,7
Условный коэффициент теплопередачи здания при кратности воздухообмена в помещениях 0,68.
Средняя кратность воздухообмена за отапливаемый период nоб, год-1,определен по формуле (12)
ДСТУ-Н Б А.2.2-5:
|
Nоб =
| [(
| 28244,2×70
| )+(
| 18646,1×0,7×168
| )]
|
= 0,59
|
|
| 168×1,26
|
| 0,85×43873,052
|
| Kінф =
| 0,278 × 1 × 0,59 × 0,85 ×43873,052 ×1,26 × 0,7
| = 0,379 Вт/м2·К
|
| 14200,5
|
3.5.9.Общий коэффициент теплопередачи здания Кбуд, Вт/(м2·К), определен по формуле (4) ДСТУ-Н Б А.2.2-5:
Кбуд = k∑пр + Kінф = 0,316 + 0,379 = 0,695 Вт/(м2·К).
3.5.10.Объемно планировочные характеристики
Коэффициент остекления фасадов здания mск по формуле (15) ДСТУ-Н Б А.2.2-5:
| mск =
| Fсп в
|
=
| (169,24+153,72)
|
= 0,096 кг/м2
|
| (F нп + F д + Fсп в)
| (2629,06+410,1+169,24+153,72)
|
Коэффициент компактности здания Λ к буд., м-1 по формуле (16) ДСТУ-Н Б А.2.2-5:
| Λ к буд. =
| F∑
| =
| 14200,5
| = 0,32 м-1
|
| Vh
| 43873,052
|
4.Оценка влажностного режима ограждающей конструкции.
Влажностный режим конструкции ограждающих конструкций стен оценивается как условно сухой, исходя из технологии производства герметичных сэндвич-панелей фирмы «Kingspan», т.е. в соответствии с нормативным требованием п. 6.1 ДБН В.2.6-31 конденсация влаги в толщине конструкции не возникает.
5.Определение показателей теплостойкости
5.1.Цех по переработке молока.
Определение показателей теплостойкости осуществлено согласно требованиям раздела 4 ДБН В.2.6-31.
5.1.1.Оценка теплостойкости в летний период.
5.1.1.1.Расчет проводится согласно дополнению П ДБН В.2.6-31.
5.1.1.2.Расчетные параметры для условий г. Макеевка определены согласно ДСТУ Н Б В 1.1-27-2010 «Будівельна кліматологія»:
· минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, м/с, повторяемость которых составляет 19 % и больше, 
= 3,8 м/с;
· максимальное значение суммарной солнечной радиации Imax = 774 Вт/м2;
· среднее значение суммарной солнечной радиации Iсер = 191 Вт/м2;
· максимальная амплитуда суточных колебаний температуры внешнего воздуха в июле
Аtз = 19,2°С,
5.1.1.3.Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом внешней поверхности ограждающей конструкции согласно таблице П.1 ДБН В.2.6-31 χ% = 0,45.
5.1.1.4.Коэффициент теплоотдачи внешней поверхности стеновой ограждающей конструкции для условий летней поры года αзп по формуле (П.4) ДБН В.2.6-31:
5.1.1.5.Расчетная амплитуда колебаний температуры внешнего воздуха А t роз по формуле (П.2) ДБН В.2.6-31:
| А t роз = 0,5 × А tз +
| χ (Imax – Iсер)
| = 0,5 × 19,2 +
| 0,45 (774 – 191)
| = 18,8˚С
|
| αзп
| 28,4
|
5.1.1.6.Термическое сопротивление слоев стеновой ограждающей конструкции, начиная со стороны помещений согласно ДБН В.2.6-31, составляет:
|
R1=
| δ1
| =
| 0,08
| = 3,64 м2·К/Вт
|
| λ1
| 0,022
|
5.1.1.7.Тепловая инерция слоев стеновой ограждающей конструкции, начиная со стороны помещений согласно ДБН В.2.6-31, составляет:
D1 = R1· s1 = 3,64× 0,40 = 1,46 > 1;
5.1.1.8.Коэффициенты теплоусвоения внешней поверхностью отдельных слоев ограждающей конструкции Y применять равным расчетному коэффициенту теплоусвоения s материала этого слоя конструкции с табл.Л ДБН В.2.6-31:
Y1 = s1 = 0,40 Вт/(м2·К);
5.1.1.9.Величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры внешнего воздуха в ограждающей конструкции по формуле (П.З) ДБН В.2.6-31:
|
=
|
0,9е
| D
|
(s1+αзп)
|
=0,9×2,718
| 1,46
|
×
|
(0,40+8,7)
|
= 28,73
| |
| √2
| √2
| |
|
| |
|
| (s1+Y1)
| (0,40+0,40)
| |
5.1.1.10.Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности стеновой ограждающей конструкции по формуле (П.1) ДБН В.2.6-31:
| А Ƭв =
| А t роз
| =
| 18,8
| = 0,65˚С < 2,5 ˚С
|
|
| 28,73
|
5.1.1.11.Следовательно, амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности непрозрачной стеновой ограждающей конструкции составляет 0,65 °С, что отвечает нормативным требованиям ДБН В.2.6-31.
5.1.2.Оценка теплостойкости в зимний период.
5.1.2.1.Расчет проводится согласно приложению Р ДБН В.2.6-31.
5.1.2.2.Геометрические и теплотехнические показатели типичного помещения:
· площадь внешних непрозрачных стеновых ограждающих конструкций – Fнп = 787,23 м2;
· площадь внешних светопрозрачных ограждающих конструкций – Fс = 75,26 м2;
· приведенное сопротивление теплопередачи внешних непрозрачных стеновых ограждающих конструкций – R∑нп = 3,78 м2·К /Вт;
· приведенное сопротивление теплопередачи внешних светопрозрачных ограждающих конструкций – R∑с = 0,6 м2·К /Вт;
· Коэффициент неравномерности теплопередачи системы отопления m = 0,1.
5.1.2.3.Показатель теплоусвоения внутренней поверхностью стеновой ограждающей конструкцией – Yв, Вт/(м2·К), по формулам (Р.З) - (Р.6) ДБН В.2.6-31:
поскольку D1 >1, то Yв = s1 = 0,40 Вт/( м2·К).
5.1.2.4.Показатель теплоусвоения внутренней поверхностью светопрозрачной ограждающей конструкции – Yвc, Вт/(м2·К), по формуле (Р.8) ДБН В.2.6-31:
| Yвc =
|
| =
|
| = 1,54 Вт/(м2·К)
|
| 1,08 · R∑с
| 1,08 × 0,6
|
5.1.2.5.Коэффициент теплопоглощения Вj;, Вт/(м2·К), внутренней поверхностью j-ой ограждающей конструкцией помещения по формуле (Р.2) ДБН В.2.6-31:
· для внешних стен:
|
Внп =
|
| =
|
|
=
|
1,942 Вт/(м2·К)
|
|
| +
|
|
| +
|
|
| αв
|
| Yв
|
| 8,7
|
| 0,40
|
|
|
|
· для светопрозрачных конструкций:
|
Вс =
|
| =
|
|
=
|
1,309 Вт/(м2·К)
|
|
| +
|
|
| +
|
|
| αв
|
| Yвc
|
| 8,7
|
| 1,54
|
|
|
|
5.1.2.6.Теплопотери помещения qбуд согласно СНиП 2.04.05:
| qбуд = (tв – tз)
| (Fнп + Fc)2
| · 1,15 = (14 – (-22))×
| (787,23 + 75,26)2
| × 1,15 = 10195 Вт
|
| (Fнп· R∑нп + Fс· R∑с)
| (787,23×3,78 + 75,26×0,6)
|
5.1.2.7.Амплитуда колебаний температуры помещения Аtв по формуле (Р.1) ДБН В.2.6-31:
| Аtв =
| 0,7· qбуд ·m
| =
| 0,7 × 10195 × 0,1
| = 0,44 ˚С < 1,5 ˚С
|
| Внп · Fнп + Вc · Fc
| 1,942 × 787,23 + 1,309 ×75,26
|
5.1.2.8.Следовательно, амплитуда колебаний температуры помещения составляет 0,44 °С, что отвечает нормативным требованиям ДБН В.2.6-31.
5.2.Павильон «Мясопродукты. Молокопродукты».
Определение показателей теплостойкости осуществлено согласно требованиям раздела 4 ДБН В.2.6-31.
5.2.1. Оценка теплостойкости в летний период.
5.2.1.1. Расчет проводится согласно дополнению П ДБН В.2.6-31.
5.2.1.2. Расчетные параметры для условий г. Макеевка определены согласно ДСТУ Н Б В 1.1-27-2010 «Будівельна кліматологія»:
· минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, м/с, повторяемость которых составляет 19 % и больше, = 3,8 м/с;
· максимальное значение суммарной солнечной радиации Imax = 774 Вт/м2;
· среднее значение суммарной солнечной радиации Iсер = 191 Вт/м2;
· максимальная амплитуда суточных колебаний температуры внешнего воздуха в июле
Аtз = 19,2°С,
5.2.1.3. Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом внешней поверхности ограждающей конструкции согласно таблице П.1 ДБН В.2.6-31 χ% = 0,45.
5.2.1.4. Коэффициент теплоотдачи внешней поверхности стеновой ограждающей конструкции для условий летней поры года αзп по формуле (П.4) ДБН В.2.6-31:
5.2.1.5. Расчетная амплитуда колебаний температуры внешнего воздуха А t роз по формуле (П.2) ДБН В.2.6-31:
| А t роз = 0,5 × А tз +
| χ (Imax – Iсер)
| = 0,5 × 19,2 +
| 0,45 (774 – 191)
| = 18,8˚С
|
| αзп
| 28,4
|
5.2.1.6. Термическое сопротивление слоев стеновой ограждающей конструкции, начиная со стороны помещения согласно ДБН В.2.6-31, составляет:
|
R1=
| δ1
| =
| 0,08
| = 3,64 м2·К/Вт
|
| λ1
| 0,022
|
5.2.1.7. Тепловая инерция слоев стеновой ограждающей конструкции, начиная со стороны помещения согласно ДБН В.2.6-31, составляет:
D1 = R1· s1 = 3,64× 0,40 = 1,46 > 1;
5.2.1.8. Коэффициенты теплоусвоения внешней поверхностью отдельных слоев ограждающей конструкции Y применять равным расчетному коэффициенту теплоусвоения s материала этого слоя конструкции с табл.Л ДБН В.2.6-31:
Y1 = s1 = 0,40 Вт/(м2·К);
5.2.1.9. Величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры внешнего воздуха в ограждающей конструкции по формуле (П.З) ДБН В.2.6-31:
|
=
|
0,9е
| D
|
(s1+αзп)
|
=0,9×2,718
| 1,46
|
×
|
(0,40+8,7)
|
= 28,73
| |
| √2
| √2
| |
|
| |
|
| (s1+Y1)
| (0,40+0,40)
| |
5.2.1.10. Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности стеновой ограждающей конструкции по формуле (П.1) ДБН В.2.6-31:
| А Ƭв =
| А t роз
| =
| 18,8
| = 0,65˚С < 2,5 ˚С
|
|
| 28,73
|
5.2.1.11. Следовательно, амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности непрозрачной стеновой ограждающей конструкции составляет 0,65 °С, что отвечает нормативным требованиям ДБН В.2.6-31.
5.2.2. Оценка теплостойкости в зимний период.
5.2.2.1. Расчет проводится согласно приложению Р ДБН В.2.6-31.
Как типичное помещение принято торговое место в осях 10 – 11 между рядами Б/3 – В.
5.2.2.2. Геометрические и теплотехнические показатели типичного помещения:
· площадь внешних непрозрачных стеновых ограждающих конструкций – Fнп = 164 м2;
· площадь двери – Fд = 8,9 м2;
· приведенное сопротивление теплопередачи внешних непрозрачных стеновых ограждающих конструкций – R∑нп = 3,78 м2·К /Вт;
· приведенное сопротивление теплопередачи двери – R∑с = 0,5 м2·К /Вт;
· Коэффициент неравномерности теплопередачи системы отопления m = 0,1.
5.2.2.3. Показатель теплоусвоения внутренней поверхностью стеновой ограждающей конструкцией – Yв, Вт/(м2·К), по формулам (Р.З) - (Р.6) ДБН В.2.6-31:
поскольку D1 >1, то Yв = s1 = 0,40 Вт/( м2·К).
5.2.2.4. Показатель теплоусвоения внутренней поверхностью двери – Yвc, Вт/(м2·К), по формуле (Р.8) ДБН В.2.6-31:
| Yвc =
|
| =
|
| = 1,85 Вт/(м2·К)
|
| 1,08 · R∑с
| 1,08 × 0,5
|
5.2.2.5. Коэффициент теплопоглощения Вj;, Вт/(м2·К), внутренней поверхностью j-ой ограждающей конструкцией помещения по формуле (Р.2) ДБН В.2.6-31:
· для внешних стен:
|
Внп =
|
| =
|
|
=
|
1,942 Вт/(м2·К)
|
|
| +
|
|
| +
|
|
|
| αв
|
| Yв
|
| 8,7
|
| 0,40
|
|
|
|
· для двери:
|
Вс =
|
| =
|
|
=
|
1,52 Вт/(м2·К)
|
|
| +
|
|
| +
|
|
|
| αв
|
| Yвc
|
| 8,7
|
| 1,85
|
|
|
|
5.2.2.6. Теплопотери помещения qбуд согласно СНиП 2.04.05:
| qбуд = (tв – tз)
| (Fнп + Fc)2
| · 1,15 = (14 – (-22))×
| (164 + 8,9)2
| × 1,15 = 1982,2 Вт
|
| (Fнп· R∑нп + Fс· R∑с)
| (164×3,78 + 8,9×0,5)
|
5.2.2.7. Амплитуда колебаний температуры помещения Аtв по формуле (Р.1) ДБН В.2.6-31:
| Аtв =
| 0,7· qбуд ·m
| =
| 0,7 × 1982,2 × 0,1
| = 0,42 ˚С < 1,5 ˚С
|
| Внп · Fнп + Вc · Fc
| 1,942 × 164 + 1,52 × 8,9
|
5.2.2.8. Следовательно, амплитуда колебаний температуры помещения составляет 0,42 °С, что отвечает нормативным требованиям ДБН В.2.6-31.
5.3.Павильон «Мясо. Рыба».
Определение показателей теплостойкости осуществлено согласно требованиям раздела 4 ДБН В.2.6-31.
5.3.1. Оценка теплостойкости в летний период.
5.3.1.1.Расчет проводится согласно дополнению П ДБН В.2.6-31.
5.3.1.2.Расчетные параметры для условий г. Макеевка определены согласно ДСТУ Н Б В 1.1-27-2010 «Будівельна кліматологія»:
· минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, м/с, повторяемость которых составляет 19 % и больше, = 3,8 м/с;
· максимальное значение суммарной солнечной радиации Imax = 774 Вт/м2;
· среднее значение суммарной солнечной радиации Iсер = 191 Вт/м2;
· максимальная амплитуда суточных колебаний температуры внешнего воздуха в июле
Аtз = 19,2°С,
5.3.1.3. Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом внешней поверхности ограждающей конструкции согласно таблице П.1 ДБН В.2.6-31 χ% = 0,45.
5.3.1.4. Коэффициент теплоотдачи внешней поверхности стеновой ограждающей конструкции для условий летней поры года αзп по формуле (П.4) ДБН В.2.6-31:
5.3.1.5. Расчетная амплитуда колебаний температуры внешнего воздуха А t роз по формуле (П.2) ДБН В.2.6-31:
| А t роз = 0,5 × А tз +
| χ (Imax – Iсер)
| = 0,5 × 19,2 +
| 0,45 (774 – 191)
| = 18,8˚С
|
| αзп
| 28,4
|
5.3.1.6. Термическое сопротивление слоев стеновой ограждающей конструкции, начиная со стороны помещения согласно ДБН В.2.6-31, составляет:
|
R1=
| δ1
| =
| 0,08
| = 3,64 м2·К/Вт
|
| λ1
| 0,022
|
5.3.1.7. Тепловая инерция слоев стеновой ограждающей конструкции, начиная со стороны помещения согласно ДБН В.2.6-31, составляет:
D1 = R1· s1 = 3,64× 0,40 = 1,46 > 1;
5.3.1.8. Коэффициенты теплоусвоения внешней поверхностью отдельных слоев ограждающей конструкции Y применять равным расчетному коэффициенту теплоусвоения s материала этого слоя конструкции с табл.Л ДБН В.2.6-31:
Y1 = s1 = 0,40 Вт/(м2·К);
5.3.1.9. Величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры внешнего воздуха в ограждающей конструкции по формуле (П.З) ДБН В.2.6-31:
|
=
|
0,9е
| D
|
(s1+αзп)
|
=0,9×2,718
| 1,46
|
×
|
(0,40+8,7)
|
= 28,73
| |
| √2
| √2
| |
|
| |
|
| (s1+Y1)
| (0,40+0,40)
| |
5.3.1.10. Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности стеновой ограждающей конструкции по формуле (П.1) ДБН В.2.6-31:
| А Ƭв =
| А t роз
| =
| 18,8
| = 0,65˚С < 2,5 ˚С
|
|
| 28,73
|
5.3.1.11. Следовательно, амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности непрозрачной стеновой ограждающей конструкции составляет 0,65 °С, что отвечает нормативным требованиям ДБН В.2.6-31.
5.3.2. Оценка теплостойкости в зимний период.
5.3.2.1. Расчет проводится согласно приложению Р ДБН В.2.6-31.
Как типичное помещение принято торговое место в осях 2 – 3 между рядами Б – В.
5.3.2.2. Геометрические и теплотехнические показатели типичного помещения:
· площадь внешних непрозрачных стеновых ограждающих конструкций – Fнп = 164 м2;
· площадь двери – Fд = 3,1 м2;
· приведенное сопротивление теплопередачи внешних непрозрачных стеновых ограждающих конструкций – R∑нп = 3,78 м2·К /Вт;
· приведенное сопротивление теплопередачи двери – R∑с = 0,5 м2·К /Вт;
· Коэффициент неравномерности теплопередачи системы отопления m = 0,1.
5.3.2.3. Показатель теплоусвоения внутренней поверхностью стеновой ограждающей конструкцией – Yв, Вт/(м2·К), по формулам (Р.З) - (Р.6) ДБН В.2.6-31:
поскольку D1 >1, то Yв = s1 = 0,40 Вт/( м2·К).
5.3.2.4. Показатель теплоусвоения внутренней поверхностью двери – Yвc, Вт/(м2·К), по формуле (Р.8) ДБН В.2.6-31:
| Yвc =
|
| =
|
| = 1,85 Вт/(м2·К)
|
| 1,08 · R∑с
| 1,08 × 0,5
|
5.3.2.5. Коэффициент теплопоглощения Вj;, Вт/(м2·К), внутренней поверхностью j-ой ограждающей конструкцией помещения по формуле (Р.2) ДБН В.2.6-31:
· для внешних стен:
|
Внп =
|
| =
|
|
=
|
1,942 Вт/(м2·К)
|
|
| +
|
|
| +
|
|
|
| αв
|
| Yв
|
| 8,7
|
| 0,40
|
|
|
|
· для двери:
|
Вс =
|
| =
|
|
=
|
1,52 Вт/(м2·К)
|
|
| +
|
|
| +
|
|
|
| αв
|
| Yвc
|
| 8,7
|
| 1,85
|
|
|
|
5.3.2.6. Теплопотери помещения qбуд согласно СНиП 2.04.05:
| qбуд = (tв – tз)
| (Fнп + Fc)2
| · 1,15 = (14 – (-22))×
| (164 + 3,1)2
| × 1,15 = 1860,08 Вт
|
| (Fнп· R∑нп + Fс· R∑с)
| (164×3,78 + 3,1×0,5)
|
5.3.2.7. Амплитуда колебаний температуры помещения Аtв по формуле (Р.1) ДБН В.2.6-31:
| Аtв =
| 0,7· qбуд ·m
| =
| 0,7 × 1860,08 × 0,1
| = 0,40 ˚С < 1,5 ˚С
|
| Внп · Fнп + Вc · Fc
| 1,942 × 164 + 1,52 × 3,1
|
5.3.2.8. Следовательно, амплитуда колебаний температуры помещения составляет 0,40 °С, что отвечает нормативным требованиям ДБН В.2.6-31.
5.4.Павильон «Бакалея».
Определение показателей теплостойкости осуществлено согласно требованиям раздела 4 ДБН В.2.6-31.
5.4.1. Оценка теплостойкости в летний период.
5.4.1.1. Расчет проводится согласно дополнению П ДБН В.2.6-31.
5.4.1.2. Расчетные параметры для условий г. Макеевка определены согласно ДСТУ Н Б В 1.1-27-2010 «Будівельна кліматологія»:
· минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, м/с, повторяемость которых составляет 19 % и больше, = 3,8 м/с;
· максимальное значение суммарной солнечной радиации Imax = 774 Вт/м2;
· среднее значение суммарной солнечной радиации Iсер = 191 Вт/м2;
· максимальная амплитуда суточных колебаний температуры внешнего воздуха в июле
Аtз = 19,2°С,
5.4.1.3. Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом внешней поверхности ограждающей конструкции согласно таблице П.1 ДБН В.2.6-31 χ% = 0,45.
5.4.1.4. Коэффициент теплоотдачи внешней поверхности стеновой ограждающей конструкции для условий летней поры года αзп по формуле (П.4) ДБН В.2.6-31:
5.4.1.5. Расчетная амплитуда колебаний температуры внешнего воздуха А t роз по формуле (П.2) ДБН В.2.6-31:
| А t роз = 0,5 × А tз +
| χ (Imax – Iсер)
| = 0,5 × 19,2 +
| 0,45 (774 – 191)
| = 18,8˚С
|
| αзп
| 28,4
|
5.4.1.6. Термическое сопротивление слоев стеновой ограждающей конструкции, начиная со стороны помещения согласно ДБН В.2.6-31, составляет:
|
R1=
| δ1
| =
| 0,08
| = 3,64 м2·К/Вт
|
| λ1
| 0,022
|
5.4.1.7. Тепловая инерция слоев стеновой ограждающей конструкции, начиная со стороны помещения согласно ДБН В.2.6-31, составляет:
D1 = R1· s1 = 3,64× 0,40 = 1,46 > 1;
5.4.1.8. Коэффициенты теплоусвоения внешней поверхностью отдельных слоев ограждающей конструкции Y применять равным расчетному коэффициенту теплоусвоения s материала этого слоя конструкции с табл.Л ДБН В.2.6-31:
Y1 = s1 = 0,40 Вт/(м2·К);
5.4.1.9. Величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры внешнего воздуха в ограждающей конструкции по формуле (П.З) ДБН В.2.6-31:
|
=
|
0,9е
| D
|
(s1+αзп)
|
=0,9×2,718
| 1,46
|
×
|
(0,40+8,7)
|
= 28,73
| |
| √2
| √2
| |
|
| |
|
| (s1+Y1)
| (0,40+0,40)
| |
5.4.1.10. Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности стеновой ограждающей конструкции по формуле (П.1) ДБН В.2.6-31:
| А Ƭв =
| А t роз
| =
| 18,8
| = 0,65˚С < 2,5 ˚С
|
|
| 28,73
|
5.4.1.11. Следовательно, амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности непрозрачной стеновой ограждающей конструкции составляет 0,65 °С, что отвечает нормативным требованиям ДБН В.2.6-31.
5.4.2. Оценка теплостойкости в зимний период.
5.4.2.1. Расчет проводится согласно приложению Р ДБН В.2.6-31.
Как типичное помещение принято торговое место в осях 4 – 5 между рядами Б – Г.
5.4.2.2. Геометрические и теплотехнические показатели типичного помещения:
· площадь внешних непрозрачных стеновых ограждающих конструкций – Fнп = 164 м2;
· площадь двери – Fд = 5,9 м2;
· приведенное сопротивление теплопередачи внешних непрозрачных стеновых ограждающих конструкций – R∑нп = 3,78 м2·К /Вт;
· приведенное сопротивление теплопередачи двери – R∑с = 0,5 м2·К /Вт;
· Коэффициент неравномерности теплопередачи системы отопления m = 0,1.
5.4.2.3. Показатель теплоусвоения внутренней поверхностью стеновой ограждающей конструкцией – Yв, Вт/(м2·К), по формулам (Р.З) - (Р.6) ДБН В.2.6-31:
поскольку D1 >1, то Yв = s1 = 0,40 Вт/( м2·К).
5.4.2.4. Показатель теплоусвоения внутренней поверхностью двери – Yвc, Вт/(м2·К), по формуле (Р.8) ДБН В.2.6-31:
| Yвc =
|
| =
|
| = 1,85 Вт/(м2·К)
|
| 1,08 · R∑с
| 1,08 × 0,5
|
5.4.2.5. Коэффициент теплопоглощения Вj;, Вт/(м2·К), внутренней поверхностью j-ой ограждающей конструкцией помещения по формуле (Р.2) ДБН В.2.6-31:
· для внешних стен:
|
Внп =
|
| =
|
|
=
|
1,942 Вт/(м2·К)
|
|
| +
|
|
| +
|
|
|
| αв
|
| Yв
|
| 8,7
|
| 0,40
|
|
|
|
· для двери:
|
Вс =
|
| =
|
|
=
|
1,52 Вт/(м2·К)
|
|
| +
|
|
| +
|
|
|
| αв
|
| Yвc
|
| 8,7
|
| 1,85
|
|
|
|
5.4.2.6. Теплопотери помещения qбуд согласно СНиП 2.04.05:
| qбуд = (tв – tз)
| (Fнп + Fc)2
| · 1,15 = (14 – (-22))×
| (164 + 5,9)2
| × 1,15 = 1918,47 Вт
|
| (Fнп· R∑нп + Fс· R∑с)
| (164×3,38 + 5,9×0,5)
|
5.4.2.7. Амплитуда колебаний температуры помещения Аtв по формуле (Р.1) ДБН В.2.6-31:
| Аtв =
| 0,7· qбуд ·m
| =
| 0,7 × 1918,47 × 0,1
| = 0,41 ˚С < 1,5 ˚С
|
| Внп · Fнп + Вc · Fc
| 1,942 × 164 + 1,52 × 5,9
|
5.4.2.8. Следовательно, амплитуда колебаний температуры помещения составляет 0,41 °С, что отвечает нормативным требованиям ДБН В.2.6-31.
5.5.Павильон «Овощи. Фрукты».
Определение показателей теплостойкости осуществлено согласно требованиям раздела 4 ДБН В.2.6-31.
5.5.1. Оценка теплостойкости в летний период.
5.5.1.1. Расчет проводится согласно дополнению П ДБН В.2.6-31.
5.5.1.2. Расчетные параметры для условий г. Макеевка определены согласно ДСТУ Н Б В 1.1-27-2010 «Будівельна кліматологія»:
· минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, м/с, повторяемость которых составляет 19 % и больше, = 3,8 м/с;
· максимальное значение суммарной солнечной радиации Imax = 774 Вт/м2;
· среднее значение суммарной солнечной радиации Iсер = 191 Вт/м2;
· максимальная амплитуда суточных колебаний температуры внешнего воздуха в июле
Аtз = 19,2°С,
5.5.1.3. Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом внешней поверхности ограждающей конструкции согласно таблице П.1 ДБН В.2.6-31 χ% = 0,45.
5.5.1.4. Коэффициент теплоотдачи внешней поверхности стеновой ограждающей конструкции для условий летней поры года αзп по формуле (П.4) ДБН В.2.6-31:
5.5.1.5. Расчетная амплитуда колебаний температуры внешнего воздуха А t роз по формуле (П.2) ДБН В.2.6-31:
| А t роз = 0,5 × А tз +
| χ (Imax – Iсер)
| = 0,5 × 19,2 +
| 0,45 (774 – 191)
| = 18,8˚С
|
| αзп
| 28,4
|
5.5.1.6. Термическое сопротивление слоев стеновой ограждающей конструкции, начиная со стороны помещения согласно ДБН В.2.6-31, составляет:
|
R1=
| δ1
| =
| 0,08
| = 3,64 м2·К/Вт
|
| λ1
| 0,022
|
5.5.1.7. Тепловая инерция слоев стеновой ограждающей конструкции, начиная со стороны помещения согласно ДБН В.2.6-31, составляет:
D1 = R1· s1 = 3,64× 0,40 = 1,46 > 1;
5.5.1.8. Коэффициенты теплоусвоения внешней поверхностью отдельных слоев ограждающей конструкции Y применять равным расчетному коэффициенту теплоусвоения s материала этого слоя конструкции с табл.Л ДБН В.2.6-31:
Y1 = s1 = 0,40 Вт/(м2·К);
5.5.1.9. Величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры внешнего воздуха в ограждающей конструкции по формуле (П.З) ДБН В.2.6-31:
|
=
|
0,9е
| D
|
(s1+αзп)
|
=0,9×2,718
| 1,46
|
×
|
(0,40+8,7)
|
= 28,73
| |
| √2
| √2
| |
|
| |
|
| (s1+Y1)
| (0,40+0,40)
| |
5.5.1.10. Амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности стеновой ограждающей конструкции по формуле (П.1) ДБН В.2.6-31:
| А Ƭв =
| А t роз
| =
| 18,8
| = 0,65˚С < 2,5 ˚С
|
|
| 28,73
|
5.5.1.11. Следовательно, амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности непрозрачной стеновой ограждающей конструкции составляет 0,65 °С, что отвечает нормативным требованиям ДБН В.2.6-31.
5.5.2. Оценка теплостойкости в зимний период.
5.5.2.1. Расчет проводится согласно приложению Р ДБН В.2.6-31.
Как типичное помещение принято торговое место в осях 4 – 5 между рядами Б – Г.
5.5.2.2. Геометрические и теплотехнические показатели типичного помещения:
· площадь внешних непрозрачных стеновых ограждающих конструкций – Fнп = 164 м2;
· площадь двери – Fд = 5,9 м2;
· приведенное сопротивление теплопередачи внешних непрозрачных стеновых ограждающих конструкций – R∑нп = 3,78 м2·К /Вт;
· приведенное сопротивление теплопередачи двери – R∑с = 0,5 м2·К /Вт;
· Коэффициент неравномерности теплопередачи системы отопления m = 0,1.
5.5.2.3. Показатель теплоусвоения внутренней поверхностью стеновой ограждающей конструкцией – Yв, Вт/(м2·К), по формулам (Р.З) - (Р.6) ДБН В.2.6-31:
поскольку D1 >1, то Yв = s1 = 0,40 Вт/( м2·К).
5.5.2.4. Показатель теплоусвоения внутренней поверхностью двери – Yвc, Вт/(м2·К), по формуле (Р.8) ДБН В.2.6-31:
| Yвc =
|
| =
|
| = 1,85 Вт/(м2·К)
|
| 1,08 · R∑с
| 1,08 × 0,5
|
5.5.2.5. Коэффициент теплопоглощения Вj;, Вт/(м2·К), внутренней поверхностью j-ой ограждающей конструкцией помещения по формуле (Р.2) ДБН В.2.6-31:
· для внешних стен:
|
Внп =
|
| =
|
|
=
|
1,942 Вт/(м2·К)
|
|
| +
|
|
| +
|
|
|
| αв
|
| Yв
|
| 8,7
|
| 0,40
|
|
|
|
· для двери:
|
Вс =
|
| =
|
|
=
|
1,52 Вт/(м2·К)
|
|
| +
|
|
| +
|
|
|
| αв
|
| Yвc
|
| 8,7
|
| 1,85
|
|
|
|
5.5.2.6. Теплопотери помещения qбуд согласно СНиП 2.04.05:
| qбуд = (tв – tз)
| (Fнп + Fc)2
| · 1,15 = (14 – (-22))×
| (164 + 5,9)2
| × 1,15 = 1918,47 Вт
|
| (Fнп· R∑нп + Fс· R∑с)
| (164×3,38 + 5,9×0,5)
|
5.5.2.7. Амплитуда колебаний температуры помещения Аtв по формуле (Р.1) ДБН В.2.6-31:
| Аtв =
| 0,7· qбуд ·m
| =
| 0,7 × 1918,47 × 0,1
| = 0,41 ˚С < 1,5 ˚С
|
| Внп · Fнп + Вc · Fc
| 1,942 × 164 + 1,52 × 5,9
|
5.5.2.8. Следовательно, амплитуда колебаний температуры помещения составляет 0,41 °С, что отвечает нормативным требованиям ДБН В.2.6-31.
5. Определение энергетических показателей зданий.
5.1. Торговый центр.
5.1.1. Расчетный расход тепловой энергии на отопление торгового центра в течение отапливаемого периода, кВт год, определяется согласно ДСТУ-Н Б А.2.2-5 по формуле:
,
где 
- общие теплопотери здания через ограждающую оболочку, кВт год, определяются по п.6.2;
- бытовые теплопоступление в течение отапливаемого периода, кВт год, определяются по п.6.3;
- тепловые поступления через окна от солнечной радиации в течение отапливаемого периода,
кВт год, определяются по п.6.4;
- коэффициент, который учитывает способность ограждающей конструкции домов аккумулировать или отдавать теплоту во время периодического теплового режима; согласно ДСТУ-Н Б А.2.2-5 для проектируемого здания, - =0,8;
- коэффициент авторегулирования подачи тепла в системе отопления; согласно ДСТУ-Н Б А.2.2-5 для сооружений с двухтрубной системой отопления с терморегуляторами и автоматической регуляцией в котельной =0,95;
- коэффициент, который учитывает дополнительное теплопотребление системы отопления, связанное с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов и дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, теплопотери трубопроводов, которые проходят через неотапливаемые помещения; согласно ДСТУ-Н Б А.2.2-5 для протяжных зданий =1,13.
5.1.2. Общие теплопотери здания через ограждающую оболочку за отапливаемый период по формуле (3) ДСТУ-Н Б А.2.2-5:
,
5.1.3. Бытовые теплопоступления в течение отапливаемого периода по формуле (13) ДСТУ-Н Б А.2.2-5:
кВт
5.1.4. Тепловые поступления через окна от солнечной радиации в течение отапливаемого периода для четырех фасадов торгового центра, ориентированных по четырём сторонам света, по формуле (14) ДСТУ-Н Б А.2.2-5:
При этом, учитывая, что на крыше отсутствуют световые проёмы, то 
=0.
Для однокамерных стеклопакетов из стекла с низкоэммиссионным покрытием: 
=0,8; 
=0,54.
Таким образом:
кВт час.
Зная значение составных теплопотерь и теплопоступлений находим:
кВт
5.1.5. Расчетное значение удельного теплопотребления на отопление торгового центра за отапливаемый период по формуле (1) ДСТУ-Н Б А.2.2-5:
Вт год/м3.
Максимально допустимое значение удельного теплопотребления на отопление торгового центра за отапливаемый период согласно ДБН В.2.6-31 
=11,5 Вт год/м3.
Следовательно, нормативные требования ДБН В.2.6-31 к удельному теплопотреблению на отопление торгового центра выполняются.
5.2. Павильон «Рыба. Морепродукты».
5.2.1.Расчетный расход тепловой энергии на отопление па
